「プロセス設計の実務」第十二回目

「プロセス設計の実務」の第十二回目を公開しました。

今回は”第2章　熱収支の計算「ガス系の加熱冷却」”について学びます。なお、本文の一部をご紹介します。

ＮＧ供給からＰＳＡ装置までの流れを熱収支的に考えてみます。
まず、供給されたＮＧを加熱する必要があります。この理由は二つあり、

1. ＮＧ中の硫黄分などを脱硫反応器(Desulfurizer)にて反応吸着させますが、その際、脱硫触媒活性を十分引き出すために200～380℃まで加熱する。
2. 水蒸気改質炉(Reformer)に入るＮＧにスチームを混ぜるが、その際にスチームが凝縮し配管などにダメージを与えないために、前もってＮＧを予熱する。

このためにＮＧを約350～400℃まで加熱する加熱器が必要となります。
次にＮＧとスチームの混合ガスを水蒸気改質炉(Reformer)入口で加熱する必要があります。この理由は、

1. 低温度領域では水蒸気改質触媒の活性が低下し、改質反応に必要な触媒量および触媒充填用改質管（耐熱合金で高価）が増加しコストアップとなる。
2. 低い温度でガスを水蒸気改質炉に入れると、水蒸気改質炉(Reformer)の熱負荷が増大して水蒸気改質炉(Reformer)で消費する燃料が増加する。

このためＮＧとスチームの混合ガスを約500～600℃まで加熱します。

詳細はコムテック・クウェストのホームページの基本設計演習「プロセス設計の実務」をご覧下さい。

次回は11月1日（土）に、「水蒸気改質炉の廃熱回収システム（仮題）」を公開する予定です。

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「プロセス設計の実務」連載十一回目

「プロセス設計の実務」の第十一回目を公開しました。

今回は”第3章　プロセス設計と機器設計の「分離器」”で、主に気液分離を行う分離ドラムのサイジングについて学びます。なお、本文の一部をご紹介します。

気液を分離するドラムでは、気体中に分離浮遊している液滴を重力場で沈降させて分離する方法を採用しています。流体中の液滴は重力を受けると同時に流体による浮力も受けますので、その差（重力－浮力）により液滴は次第に加速されながら降下します。しかし、液滴の抵抗力も増大しますので、重力＝抵抗力において加速度がゼロになります。するとそのので、その際等速度運動が始まります。この時の液滴の降下速度を終末速度(Terminal Settling Velocity)と呼びUmで表します。すると抵抗係数Ｃは次式で計算できます。

詳細はコムテック・クウェストのホームページの基本設計演習「プロセス設計の実務」をご覧下さい。

次回は10月25日（金）に、「廃熱回収システム（仮題）」を公開する予定です。

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